不銹鋼換熱管與管板自動氬弧焊工藝 馬明、王帥． 張亞奇、李春光、歐海燕（佛山市新澤昌不銹鋼有限公司，黑龍江哈爾濱） 摘要：換熱器產品中換熱管-管-板接頭的焊接一直是關鍵工藝。 對余熱交換器產品此類不銹鋼接頭采用的凸五坡I:/角焊縫結構進行研究，旨在制定合適的自動TIG焊接工藝方案。 詳細介紹了研究內容和試驗過程，總結了保證焊接質量的關鍵因素和操作要點，提出了優化改進該類接頭坡口設計結構的建議。 關鍵詞：不銹鋼； 管-管板； 自動 TIG issn. 1001—4837.2014.02。 tAuto—TIG W—t0—Ming, WANG Shuai, ZHANG Ya—qi,—guang, OU Hai—yan (o., Ltd., China):—to—esse1. —nthis paper, —to——comer ch,. — 。 ,. :;tube—to—;auto—TIG影響傳熱面積，造成經濟損失，所以傳熱管及管板 0 引言 焊接工藝一直是此類產品的關鍵工藝，受到廣泛重視。

為了保證該焊接接頭的焊接質量，所有產品都必須經過嚴格的焊接工藝評定試驗。 多、多種結構形式，由于某余熱交換器產品的換熱管和管板接頭在該類產品管板換熱面上的設計面積大，換熱管數量多且造價通常較貴，且無需凸出帶坡口的角焊縫結構，是典型的高強度焊接接頭，密封要求高，多用于承受振動、焊接+膨脹密封的結構（如圖1），困難的根源在于沖擊載荷等。在某些場合，甚至有些產品容易在焊接接頭的晶間部分出現未熔透和熔化。 此外，還有對換熱管防腐的要求。 如果管端焊接出現焊接質量問題，將與管板一起采用奧氏體不銹鋼制造。 由于不銹鋼液態CPVT不銹鋼換熱管與管板VoJ31之間采用自動TIG焊接工藝。 金屬粘性強，流動性差，所以這種接頭容易出現焊接缺陷，如1.2焊接接頭條件和產品要求，如未熔合、氣孔等。 由于本次試驗的全模擬產品換熱管管板接頭焊縫數量較多，因此通常選用高效焊縫，焊縫外形美觀，其結構如圖2所示。特定的母材和焊接材料需要節能。 環保型全位置自動TIG焊J，但需要采取特殊措施，見圖3和表1。焊縫需要經過無損檢測（包括工藝措施，否則會有焊縫外觀檢查、液體滲透檢查、氦泄漏檢查等）和圓不同截面的裂縫高度和寬度不均勻。

因此，為保證產品的換熱損傷檢測（晶間腐蝕檢測、顯微金相檢測、斷管-管板的焊接質量，在產品焊接前對工作表面進行宏觀檢測， ETC。）。 藝術實驗研究。 ＼I＼I、jl交流＼heat＼＼＼＼＼l'·rl 圖2 孔布置及接頭尺寸要求本公司生產的PS-406全位置自動氬弧焊機配TS-2000機頭. 其特點是在焊接過程中編程焊接語言，具有焊接實時監控系統。 機頭轉動和焊絲進給分別由4組數據控制。 圖3 截面宏觀檢驗焊喉尺寸要求表1 檢驗母材及焊材管板材料換熱管材料及規格焊材型號及規格其他純Ar保護，純度99.99%。 4,20mm×2mill, 6o. 8mm鎢極：WCe4，2.5mm漏電隱患。 2 管-管-板焊接試驗及要點分析 為獲得這種外形美觀、焊接質量穩定的不銹鋼接頭，設計者推薦采用自熔焊1層，填充絲焊2層。 在層層標準化的基礎上，增加了截面的顯微金相檢驗（放大焊接工藝。

原因是，由于凹槽較窄，當第一層采用100倍)的要求時，當帶有凹槽的突出結構來自熔化方法時，這可以將鎢電極拉近凹槽表面，因此那弧線可以說，無疑大大增加了制造難度。 原因是當焊接凹陷時，所有的電弧能量通過自熔過程直接作用于深而窄的坡口形式，由于鐵水的流動，??管壁和管板斜面將被熔化。 嘴邊的母材用吹弧眼很難觀察到根部熔合。 如果根部不能保證熔合而強行流向根部珠子，并且有足夠的熱量，那么后面的工序就沒有意義了，留給產品的量保證熔敷金屬在根部熔合好； 而填絲焊2層，第31卷第2期，壓力容器總第255期，能有效保證焊縫高度和焊喉尺寸滿足產品需求。 它應該配備在TS-2000頭上。 此外，您還需要掌握以下內容。 專用定心tL、軸、定心tL、軸、焊槍、氣鏡、噴嘴、鎢極夾具、頭部定位裝置等關鍵配件見圖4。 螺栓端—fa)焊槍()中軸噴嘴a打結器N型氣鏡/,a//電極_l}:伸長率(d)鎢夾緊導電裝置(e)鎢夾緊導電拆解圖裝置 圖4 TS-2000焊頭配備的關鍵配件表示該型號不銹鋼換熱管-管板焊接接頭的焊接，用于本產品的換熱管-管板焊接試驗。強烈建議選擇4.8mm的中心軸，并相應選擇一對短持續時間脈沖電流/22和小基值中心軸，然后根據工藝要求選擇合適角度的焊槍輸入電流/ 23、平均焊接電流值可以保持在較低水平，可以進行打底、填充和覆蓋。

并且在不增加焊接熱輸入的情況下，高脈沖電流可以增加熔深，充分熔化母材，改善熔焊的接頭組織，當焊接層數和順序； 調整基值電流和基值時間后，即可控制。 配制后需要根據設備說明書依次預設氣體參數（包括金屬液的表面張力和凝固速度，使用脈沖電弧包括T10、G10、T11）、電流參數（包括/20、 /20等11還可以增加電弧的軸向穩定性，強化熔池的攪拌參數），旋轉參數（包括V32），送絲參數（包括攪拌效果，有利于整體提高定位焊時焊縫結晶（T40、V42、N40、T41）等控制參數，由于涉及人參組織和消除氣孔，數量較多，相互關系錯綜復雜，經過對焊縫表面反復調試，確定分為圖形、內熔、缺陷兩個區域進行焊接，因此，如試驗5所示，機頭在1l點起弧，段1：0。(11o'時鐘) ~ 270. (8 分); 2 節：270。（8 分）a 390。（12 點鐘）。 在此過程中，通過大量的實驗和研究，最終確定了合理的匹配關系。 由于2區為上坡焊接位置，焊縫容易隆起，因此在恒流條件下應適當加快焊接速度。 為保證直徑超過4.16mm的換熱管的焊接，在采用相同接頭質量時，每層焊道的起弧點和起弧點錯開5mm左右。

在單參數全位置焊接過程中，上坡焊焊縫厚度往往比下坡焊高（換熱管管徑越大，現象越明顯），原因是即鐵水在吹弧力、恒定重力和管板承載力變化的共同作用下，不斷改變著外部形狀。 因此，需要在一定長度的焊縫內重新確定電流與速度的匹配關系。 為了彌補這種差異，最好的辦法是將上坡焊和下坡焊分開進行分區焊接，制定不同的焊接參數，在保證下坡焊的前提下，盡可能增加60%的下坡焊。上坡焊縫的厚度。 點焊厚度。 此外，區域的劃分還應考慮上層焊縫金屬易脫落、下層金屬易堆積的特點。 因此，圖5·71·CPVT不銹鋼換熱管與管板自動TIG焊接工藝Vo131焊接截面劃分。 2.3 人為操作因素影響熱輸入。 人工操作也是影響換熱管-管-板接頭焊接質量的重要因素。 通常應注意以下幾點。 (1)不銹鋼焊接，焊前清理尤為重要。 只有將焊接區的有害雜質全部清除，才能有效防止雜質進入焊縫造成氣孔和焊接熱裂紋。 (2)焊槍頭必須準確定位。 如圖6所示，焊接前應調整三個托爪，使突出長度相等，以保證焊槍在垂直平面內轉動，鎢極到焊縫的距離始終保持一致，否則焊縫會形成不均勻，局部換熱管未完全熔化 圖8 填絲焊時鎢極定位和焊槍角度，鎢極與焊縫粘連中斷焊接。

選擇錐形結構時（如圖9所示），目的是使該結構不僅適用于較小的電流產生較大的縱橫比，易于穿透根部，而且可以防止l在電弧力的影響下和重力作用，鐵水從母材兩側流向根部。 然而，當液態金屬遠離電弧柱區域時，它就會產生。 溫度下降得更快，同時兩種賤金屬的液態金屬相互混合。 由于溫差造成的暫時傳導和熱損失，鐵水很容易在熔化坡口根部之前凝固成焊縫，形成所謂的“假焊縫” 圖6 TS-2000型的現象焊頭，從表面上用肉眼很難發現和區分差異，但實際上（3）鎢極必須準確定位。 實際解剖后，金相檢查會發現大部分接頭存在，如圖7所示。采用自動TIG自熔焊底焊時，無熔合或未焊透缺陷（如圖10所示）。 如果一味加大鎢極與管板的距離，鎢極與管板的距離應控制在1-1.5mm。 自熔鎢電極和大電流或降低焊接速度極有可能燒穿薄壁換熱管。 管壁距離為1-1.5mm，推薦15。 或30.另外，如果不能保留第一層的管端，容易有金屬焊槍，可以使鎢極的弧柱區更靠近根部，稍微偏入管，即管端的縮頸會阻礙后續的擴管過程。 , 在板材的母材一側，確保根部熔合良好。 對于填絲焊接，建議第一層自動TIG自熔打底焊盡量保證焊縫厚度，同時起到修飾焊縫的作用。 建議采取措施防止管端熔化。

使用0.或5.此時鎢極與管板的距離應為3.5-4mm，鎢極與管壁的距離應為2-2.5mm，鎢極尖端應指向凹槽的中心，如圖 8 所示。 圖 9. 鎢極尖端的結構尺寸。 此外，換熱管-管板焊接接頭結構對溝槽換熱管的設計尺寸也很關鍵。 按照這種坡口進行自動TIG焊接試驗時上海薄壁不銹鋼換熱管，偶爾會發現根部有局部熔合不良的現象。 這是因為頭部焊槍角度固定，坡口較窄，無法實現擺動焊接，傳熱管壁圖7。鎢極定位和焊槍角度在第一次時比較細自熔性底焊層。 加大電流單焊可能會燒穿管壁。 (4)鎢極末端的形狀還可以改變電弧的形狀，大大增加了工件自動TIG焊的難度。 因此，如果要·72·CPlVT費托合成反應器頭制造Vo131。 使用超聲波遇到裂紋等缺陷時，屬于缺陷[3]GB150。 , 壓力容器第 4 部分：制造、檢驗和衍射波疊加在尖端的正常反射波上，探針探針驗收 [s]。 檢測衍射波，從而確定缺陷的大小和深度，這大大提高了[4]趙旭，李惠勇。 大型壓水堆鋼制安全殼頂現場組裝技術[J]. 壓力容器, 2013, 30(3): 67-70. 提高了缺陷的檢出率。 TOFD檢測技術存在缺陷 [5] 劉爽上海薄壁不銹鋼換熱管，李英華． 氣化爐焊接制造[c]//遼寧省檢測能力強，缺陷定位精度高，節省設備制造時間。 時間等特性，保證測試數據的安全性，可用于編號2006：76-78。 字形永久保存，彌補了常規超聲波檢測技術[6]蔡繼寧，張秋香，張華富。 端面刷式密封的準備和測試不充分。

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